请教一下，IUTB热压铜螺母M3,塑料螺柱孔深13mm，应该选择多长的铜螺母呢？铜螺母热压后，螺柱孔底部到螺母底部的预留距离最大是多少呢？

@匿名 你好。螺母总长12mm,即预留距离1mm。热压由于该预留空间会被挤压填充。

请教一下，预留孔可以倒角？M3 0.5X45， M4 1X45

@匿名 您好。

如果将螺母压到倒角的根部（即螺母陷入塑胶平面以下），加倒角也无所谓，就是产品难看一点。而如果螺母端面与塑胶平面持平的话，不建议加倒角，至少不建议加这么大的倒角；如果只是微小的倒角比如0.2*45，在热熔过程中因塑料的流动性或许可以填平微小的倒角，而1*45这么大的倒角是填不平的。

以上说的是争对本页所展示的双斜花IUTB型嵌件，而如果你采用带法兰面的嵌件(如 SHK )的话，在不影响扭拉力扭力的情况下，倒角大点可以接受。

请教一下，目前方案会采用热压螺母M5*15.5，但有一些特殊要求。

我们考虑将塑料件上的预留孔做成通孔，方便热压后，热压螺母的盲孔底面与我们的电气元器件保持接触，实现导通功能。理想情况是，通过通孔设计，热压后，螺母底面能完全或尽可能多地裸露。

问题：

1. 预留孔做成通孔对安装热压螺母有没有隐患？

2. 热压螺母热压后的密封性怎么样？能满足IP6K9K的需求吗？

3. 在热压过程中，被挤压得塑料大概是怎么流动的？会流动至螺母盲孔底面遮住裸漏的金属部分吗？

@匿名 您好。

1，预计孔做成通孔的隐患是，热熔后背面的孔会溢胶。

2，密封性6K防尘肯定是没问题。9K防水也没问题（这点是我个人感觉哈，没有数据支撑）。

3，塑料变软后被挤入螺母的槽内、齿缝，也有一部分挤入预留孔的底部——如果你设计成通孔的，就是溢出孔外了。“会流动至螺母盲孔底面遮住裸漏的金属部分吗？”——会的。可能会在螺母盲孔底面圆周堆积一圈，但中间部位是裸露的。

建议：

1，改成模内植入;

2，或者将螺母底部设计为突出柱状实现接触、导电功能，但溢胶仍然是存在的，只是溢不到接触面端面而已。

请教一下 热熔温度320 塑件为PC热熔后，螺母规律的划伤掉并掉铜粉，有碰到过类似问题没有。

@匿名 您好。

热压过程中掉铜粉，意味着制作该螺母的铜棒极有可能是连铸棒。正常情况下制作铜螺母应采用挤压棒生产。

关于连铸棒与挤压棒的区别请自行查询资料。一句话解释就是连铸棒便宜一点但连铸存在气孔、疏松、夹杂等缺陷，热压过程中可能会掉粉或被刮削。

可向你的供应商求证并建议你的供应商更换正规厂家原料（如博威、金田等）。

我们的产品上用的铜螺母要求是完全无磁的，要通过强磁场测试，所以不能含有任何有磁性的有色金属元素。但C3604这个牌号里仍然含有微量的铁元素，你们有没有这种不含任何有磁性元素材料的热容螺母？

@ygxid95 您好。

几乎所有牌号黄铜材质都含有微量铁元素，含铁元素并不是金属有磁性的充分条件。不过黄铜螺母确实有微小磁性。我们曾测试过用紫铜做铜螺母，但发现还是有微小磁性。估计与机加工有关。

通过退火(注意：退火使螺母变软影响其力学性能，这并不是一个好的解决方案)可以使铜螺母在强磁铁作用下几乎观察不到磁性，这里说的是人为观察几乎观察不到，通高斯计仍然可以检测到微小读数。

但你的要求是“完全无磁”，即0高斯。这应该是达不到。

你好，请教一下，选用M4*8.1铜螺母,发现BOSS柱顶端开裂，后来更换同规格M4*5的铜螺母发现无此问题，BOSS柱开裂和螺母长度会有关系吗

小张 您好。

更长的螺母：1，内壁的内应力更大些；2，内壁向外撑开的力的力矩更长些。故相应开裂风险更高一些。

如果受限于塑胶材质或BOSS柱的肉厚或热熔工艺不能再优化，一般的解决方案是给BOSS柱增加4条加强筋。

您好，请问一下，有没有铜螺母对不同材质的压入温度，压入固定后，各种规格铜螺母的可以使用过大扭矩去锁紧

这个F是指 铜螺母的管位的直径+0.08吗

您好。F指塑料预留孔的孔口直径。

以植入成型螺母M4*0.7为例，标准攻牙底孔为3.3mm 在批量生产阶段，贵司底孔在多少范围内（精度是多少）？

您好。植入型螺母分后期热熔植入和模内注塑植入，可能您说的是后期热熔植入螺母。

本页IUTB型或SL型等双斜花结构的后期热熔植入螺母的螺纹底孔径，我司默认按国标之6H标准进行管控。即3.24mm~3.42mm。

显然这与模内注塑植入型嵌件如GB809螺母不同，这类螺母一般我们对内螺纹底径有明确的管控要求且高于国标。以M4为例，我司默认为3.3mm~3.4mm。

为什么会有这样的不同？这与螺母的加工工艺以及用户使用场景有关：

用于后期热熔植入的螺母，1、其左右双斜花加工工艺为压花轮挤压成型，使得攻牙前的孔径本身就有一定跳动；2、其外型结构又呈一定锥度（为了热熔定位和导向），这使得在攻牙过程中螺纹的受力挤压膨胀是不均匀的，从而螺纹底径也不均匀；故这类螺母的螺纹底孔径本身就不易管控，所以我们一般保证其满足国标即可。而这类螺母用于后期热熔压入，无需顶针定位从端面接触热压即可（即便在热压过程增加顶针定位，也可将顶针设成一个足够安全的尺寸即可），总之，后期热压的嵌件螺母对其内螺纹底孔一般要求并不是那么高。

而模内植入嵌件螺母不同，1，其结构是圆柱状的；2，其花纹是拉花而成的（即直接采用直纹棒生产） 。这类螺母本身易于管控内螺纹底孔径。更重要的是，在注塑过程中，的确对螺母底孔与模具顶针的间隙配合有严格的要求，否则会溢胶或放不进顶针，故这类螺母我们默认进行内螺纹底径管控。

当然，说了这么多废话，如果用户就是对热熔型螺母要求更高的底径公差，也不是不可以，只要价格合理，多小的公差都可以，无非是一个成本问题。

你们的回复很专业，赞！

同时我有个问题想请教一下，我们的应用是通过热铆把铜螺柱压入ABS材料，初步决定选用ISB类型的，我的问题是这个拉拔力，指的的完全拉脱出来铜螺柱的力，是吧？这个拉拔力的定义是否可以定小一点呢？比如它是组装在一个质量0.3kg的一个产品上的，我假设他在冲击的时候不掉下来，那么按50g冲击来计算，F=50*9.8*0.3=147N，是不是可以定义为大于147不脱离就可以？谢谢解惑，谢谢

一个镶在塑胶里的嵌件，该塑胶件从空中掉落，多少N会使嵌件从塑料件中脱落？

这个问题就像“一滴水从很高的地方自由落体，会不会砸死人？答曰淋过雨吗”的段子。

您完全想多了，这情况下，现实中不存在嵌件从塑胶脱落的可能，除非塑胶件本身摔碎了。

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另外，关于你提及的冲击力的计算方法，可能存在误解。理论上为螺母的瞬间冲击力计算方法（假设高度为1米、碰撞时间0.01S):

1、瞬间速度v1= 根号（2gh） =根号（ 2×9.8×1） ≈4.43m/s （遗憾在留言区无法显示那个根号的符号，你懂的就行）

2、故碰撞后的速度变化v2 = v1-0 = 4.43m/s

3、瞬间冲击力 F = (嵌件质量*v2)/碰撞时间=(0.05*4.43)/0.01=22N

4、再次提醒：这个没有现实意义。

请问热压螺母适合PA66+15%GF材料吗

您好。 适用的

请教一下啊，热压螺母的预留孔必须是盲孔吗，如果是通孔的，是否另一侧的抗拉强度要高一点，之前出现过螺母被拉出的现象

小张你好。热压的预留孔一般是盲孔的，但不是必须。如果你一定要做成通孔的话，分两种情况：

1，塑料件厚度=螺母高度：热压会在孔的背面端溢胶，形成一圈赘生物，不美观。

2，塑料件厚度>螺母高度：既然如此，那为何不做成盲孔更方便。

结合上面2点，所以一般是盲孔的。

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如果是通孔的，另一侧（背面）的拉出力更高。如果你做成通孔的目的是增加拉出力，那建议采用带法兰面的SHK螺母,背面拉出力更强.